Определение наклона и ширины раскрытия полости шва секции сооружений по натурным данным

Величина наклона бетонных сооружений в натурных условиях определяется по данным наблюдений за осадками высотных марок отдельных секций. Наклон может быть вычислен путем деления разности одновременно замеренных осадок по двум крайним маркам секций напротив фактически принятой ширины. Это несоответствие объясняется тем, что при проектировании сооружений ширина деформационных швов назначается нередко по конструктивным соображениям, без учета опыта эксплуатации аналогичных сооружений, имеющих одинаковую геологию основания, климатические особенности, условия производства работ, и поэтому получается, как правило, преувеличенной.

В практике строительства гидротехнических сооружений финских и норвежских строительных фирм ширина температурных швов принимается равной 1-2 см. Она достигается путем наклейки нескольких слоев толя, пропитанного картона или минеральной ваты на горячем битуме. Такие швы устроены, в частности, в контрфорсных плотинах гидроэлектростанций Пазского каскада. В плотинах "Империэл" (США), Дебенок (ГДР) и шлюзе Гамбургском (ФРГ), построенных на сжимаемых основаниях, ширина осадочного шва назначалась в пределах 10-13 мм.

Следует отметить, что из рассмотренных примеров в большинстве случаев максимальная осадка и перекос сооружений наблюдается на крайних секциях плотины и здания ГЭС (монтажная площадка), примыкающих к береговым земляным сооружениям.

В настоящее время расчетные методы, позволяющие определить перекосы сооружений, вызванные плановой неоднородностью оснований, практически отсутствуют. Дальнейшие задачи гидротехников, занимающихся прогнозированием этого явления, заключаются в том, чтобы создать более совершенные методы расчета.

Сравнение результатов расчета величин осадок, выполненного для некоторых плотин и зданий ГЭС, расположенных на сжимаемых грунтах (§ 1-2), с данными многолетних натурных наблюдений показало, что расчетные значения осадок, полученные по методам суммирования К. Е. Егорова и Н. А. Цытовича, существенно больше (в 1,5-3,5 раза) фактически наблюдавшихся. Это несоответствие между наблюдаемыми и расчетными осадками объясняется как недостаточным совершенством расчетных методов, так и методов прогнозирования деформационных характеристик грунтов.

А.Б. Гаджиев, Деформационные швы гидротехнических сооружений, Л., Энергия, 1975